Ambient noise Rayleigh wave tomography in the northeastern Tibetan Plateau
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摘要: 利用青海、甘肃和宁夏3个区域地震台网两年的波形数据，通过地动噪声层析成像方法给出了青藏高原东北缘8—40 s的瑞雷面波二维群速度结构和三维地壳上地幔顶部的剪切波速度结构。研究结果显示，相比传统的面波层析成像方法，噪声层析成像给出的短周期面波信息能够较好地约束地壳和上地幔顶部结构。8 s和10 s周期的群速度图像与沉积层和基底结晶深度有关，具体而言：祁连山和西秦岭造山带表现为高速体特征，柴达木盆地、河西走廊和鄂尔多斯西缘表现为低速特征；周期为15 s和20 s的瑞雷面波群速度图像反映的是中地壳结构，15 s周期群速度图像上造山带下方高速体向北和向东方向扩展，20 s周期群速度图像呈现大范围低速体，推测为中下地壳低速层影响所致；30 s和40 s周期的群速度图像反映的是莫霍面深度附近的速度结构，具体表现为青藏高原大范围的低速体，向北和向东逐渐表现为高速体，说明青藏高原的莫霍面深度较深，且向北和向东逐渐减薄。另外，三维剪切波速度结构显示祁连地块和甘孜地块中地壳存在大范围低速层，且由柴达木盆地东侧深部的低速层连接，该低速层可能是青藏高原物质北移的一个通道。Abstract: Two years of seismic ambient noise observed by three provincial networks are used to estimate 2D Rayleigh wave group velocity and 3D shear wave velocity structure of northeastern Tibetan Plateau. Compared with traditional surface wave tomography, ambient noise tomography may provide refined structure of the crust and uppermost mantle. Low group velocities of 8 s and 10 s periods coincide with sedimentary layer and crystalline basement, while the high velocity zones denote igneous cores of the major mountain ranges. Qilian mountain and Qinling mountain show high velocity, but Qaidam basin, Hexi corridor of Gansu Province and western Ordos block show low velocity. 15 s and 20 s period group velocities represent the structure of middle crust, and the high velocity zones expand to north and east in 15 s period group velocity map. Whereas in the 20 s period group velocity map most areas show low velocity anomaly, which may correspond to the low velocity crustal layer revealed by previous studies. 30 s and 40 s period group velocity maps represent the velocity structure around the depth of Moho. The velocity maps show low velocity zones in Tibetan Plateau and high velocity towards the north and the east, suggesting that the crust is thick in Tibetan Plateau and thinned in the northern and the eastern studied areas. In addition, 3D shear velocity structure shows low velocity zone beneath Qilian orogen and Garze terrain. The two zones are connected by a lower crustal low velocity zone to the east of Qaidam basin, which may be a channel of northward material movement.
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引言
确定输入地震波是结构抗震工程领域进行时程动力分析过程中的一个重要课题，目前国内外使用比较广泛的方法是根据设计反应谱来拟合匹配的人工地震波，将其作为抗震设计的输入地震波。为了满足某些特定的地震动工程特性，如时域、频域信息等，按照一定的数值算法合成地震动时程的过程即为地震动的反应谱拟合。
反应谱拟合分为时域法和频域法两种（刘帅等，2018）。时域法是通过时域内某个特定点的脉冲来调整反应谱上某点发生的最大位移，例如使用窄带时程叠加法（赵凤新，张郁山，2007；何佳，王海涛，2010）或小波变换来拟合地震动（白泉等，2015；Cecini，Palmeri，2015；谢皓宇等，2019），以及使用Broyden算法的地震动拟合方法（Adekristi，Eatherton，2015）。时域法更多是在已有某地震动的条件下，通过修正地震波的时域分量使其反应谱向设计谱逼近，而频域法则不需要自然波或者其它地震波作为必要条件，仅通过一个随机相位谱即可生成人工地震波（陈永祁等，1981；Gupta，2002），因此频域法拟合人工地震波的随机性高于时域法。
然而，传统的频域法拟合人工地震动在计算过程中并未区别傅里叶谱各频率分量对最大反应的贡献为正或负，也未涉及随机相位谱对于拟合结果的影响，这造成了算法的迭代效率偏低、拟合的频域顽固点较多等问题。因此，亟需研发一种改进的人工地震波拟合方法。
鉴于此，本文在传统的频域法拟合人工地震动的基础上，提出考虑每次迭代的相关性，区别傅里叶谱各频率分量对最大反应的贡献的正负，并对随机相位谱进行修正的一种新的综合方法，以期提高拟合精度，加快计算速度。
1. 频域法拟合人工地震波
频域法的基本原理是通过具有随机相位谱的一组三角函数的叠加来构造一个近似的平稳高斯过程，再乘以一个等时程的包络函数，最终得到一个非平稳的加速度时程（杨庆山，姜海鹏，2002）。频域内拟合人工地震波并使用迭代调整幅值谱的方法主要包括以下几部分：
1） 使用单阻尼反应谱与频谱（功率谱密度函数）之间的近似转换关系（Kaul，1978），将目标反应谱转换为相应的功率谱密度函数。通常使用的近似转换关系为
$ {S_{{{\!\!\ddot x}_0}}}\!\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} \frac{\textit{ξ} }{{{\rm{\pi }}{\omega _k}}}[S_{\rm{a}}^{\rm{T}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!]^2 \cdot {\left\{ { {\text{－}} \ln \left[ {\frac{{ {\text{－}} {\rm{\pi }}}}{{{\omega _k}T}}\ln \!\!\!\!{\text{（}}{1 {\text{－}} \gamma } {\text{）}}\!\!\!\!} \right]} \right\}^{ {\text{－}} 1}} {\text{，}} $
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2） 将得到的功率谱密度转化为傅里叶幅值谱：
$ {A}^{2}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{\text{＝}} 4{S}_{{ \!\!\ddot{x}}_{0}}\!\!\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!\cdot \Delta \omega {\text{，}} $
(2) 式中，A（ωk）为傅里叶幅值谱，Δω为频域采样间隔。
3） 基于通过步骤2）计算所得的傅里叶幅值谱，再引入随机相位谱，使用三角函数的叠加或者快速傅里叶逆变换将得到的傅里叶幅值谱转换为零均值的平稳高斯过程：
$ {\tilde x}_{0}\!\!\!\!{\text{（}}t{\text{）}}\!\!\!\!{\text{＝}} \sum\limits_{k {\text{＝}} 1}^N A\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!\sin\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}t {\text{＋}}{\varphi }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} $
(3) $ {{\tilde x}_0}\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} {\rm{FF}}{{\rm{T}}^{ {\text{－}} 1}}\left[ {A\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!{{\rm{e}}^{{\rm{i}}{\varphi _k}}}} \right]{\text{，}} $
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式（3）与式（4）所对应的两种方法最后的合成结果几乎一致，不同之处在于：快速傅里叶变换的计算速度更快，但对反应谱采样和插值有一定要求；利用三角函数叠加的计算速度较慢，但计算过程中的限制更少。
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$ {\ddot{x}}_{{\rm{a}}}\!\!\!\!{\text{（}}t{\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}}I\!\!\!\!{\text{（}}t{\text{）}}\!\!\!\!\cdot {\tilde x}_{0}\!\!\!\!{\text{（}}t{\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} $
(5) $ I\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} {{{\left( {{\dfrac{t}{{{t_1}}}} } \right)}^2}}&\qquad{0 {\text{＜}} t {\text{≤}} {t_1}}{\text{，}}\\ 1&\qquad{{t_1} {\text{＜}} t {\text{≤}} {t_2}}{\text{，}}\\ {\exp [{ {\text{－}} c({t {\text{－}} {t_2}} })]\!\!\!\!\!}&\qquad{{t_2} {\text{＜}} t {\text{≤}} T}{\text{，}} \end{array}} \right. $
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$ {A}_{n {\text{＋}}1}\!\!\!\!{\text{（}}\omega_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{\text{＝}}{A}_{n}\!\!\!\!{\text{（}}\omega_{k}{\text{）}}\!\!\!\!\cdot \frac{{S}_{{\rm{a}}}^{{\rm{T}}}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!}{{S}_{{\rm{a}}n}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!}{\text{，}} $
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传统的频域法存在两个明显的问题：其一，在迭代过程中，存在迭代次数增加却无法提高收敛精度的频率控制点，这些点被称为顽固点，这些顽固点对应的傅里叶频率分量可能对于该频率反应谱值的收敛并非正贡献，若此时继续按照式（7）进行迭代，则无法使得顽固点收敛，甚至会产生发散的效果；其二，该方法对于相位谱未作任何约束，然而随机反应谱的选取对最终的拟合程度影响很大（胡聿贤，何训，1986；瞿希梅，吴知丰，1995）。基于以上问题，本文提出改进的综合方法，基于传统频域法进行修正，考虑迭代过程中频率分量是否正相关，同时考虑修改随机相位谱，以期达到更好的收敛效果。
2. 考虑迭代相关的反应谱拟合
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$ a\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{，}}\!\!\!\!\!t{\text{）}}\!\!\!\!\cdot {a}_{{\omega }_{k}}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{，}}\!\!\!\!t{\text{）}}\!\!\!\! {\text{＜}} 0{\text{，}} $
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$ {S}_{{\rm{a}}n}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{\text{＞}}{S}_{{\rm{a}}}^{{\rm{T}}}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} $
(9) $ \begin{aligned} {\ddot x_{{\rm{a}}\!\!\!\!{\text{（}}{n {\text{＋}} 1} {\text{）}}\!\!\!\!}}\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}}& \sum\limits_{k {\text{＝}} 1}^N {A}_{n {\text{＋}}1} \!\!\!\!{\text{（}}\omega_k {\text{）}}\!\!\!\!{a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot I\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} \sum\limits_{k {\text{＝}} 1}^N A_n\!\!\!\!\!\!\!\! &(\omega )\frac{{S_{\rm{a}}^{\rm{T}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!}}{{{S_{{\rm{a}}n}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!}}{a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot I\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} \end{aligned}$
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${S_{{\rm{a}}\!\!\!\!{\text{（}}{n {\text{＋}} 1} {\text{）}}\!\!\!\!}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} {\omega _k}{\left| {\int _0^T {{\ddot x}_{{\rm{a}}\!\!\!\!{\text{（}}{n {\text{＋}} 1} {\text{）}}\!\!\!\!}}\!\!\!\!{\text{（}}\tau {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {\rm{exp}}\left[{ {\text{－}} \xi {\omega _k}\!\!\!\!{\text{（}}{T {\text{－}} \tau } {\text{）}}\!\!\!\!} \right] \sin {\omega _k}\!\!\!\!{\text{（}}{T {\text{－}} \tau } {\text{）}}\!\!\!\!{\rm d}\tau } \right|_{\rm max}}$
(11) $ {S}_{{\rm{a}}(n {\text{＋}}1)}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!{ {\text{＞}}S}_{{\rm{a}}n}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\! {\text{＞}}{S}_{{\rm{a}}}^{{\rm{T}}}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\! $
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$ {A}_{n{\text{＋}}1}\!\!\!\!{\text{（}}\omega {\text{）}}\!\!\!\!{\text{＝}}{A}_{n}\!\!\!\!{\text{（}}\omega_k {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {\left({\frac{{S}_{{\rm{a}}}^{{\rm{T}}}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!}{{S}_{{\rm{a}}n}\!\!\!\!{\text{（}}{\omega }_{k}{\text{）}}\!\!\!\!}}\right)}^{c}{\text{，}} $
(13) $ c {\text{＝}} \left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} 1&\quad{a\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＞}} 0}{\text{，}}\\ { {\text{－}} 1}&\quad{a\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＜}} 0}{\text{，}} \end{array}} \right. $
(14) 式中，c代表迭代过程中的修正系数。
3. 考虑相位谱的反应谱拟合
某频率ωk在反应谱拟合过程中为顽固点，则存在两种情况：① 合成波对应的谱加速度大于设计反应谱加速度，谱最大加速度发生的时间为t，且存在该频率对应的傅里叶分量所产生的加速度分量在该时间与谱最大加速度同向；② 合成波对应的谱值小于设计反应谱值，谱最大加速度发生的时间为t，且存在该频率对应的傅里叶分量所产生的加速度分量在该时间与谱最大加速度反向。这两种情况由式（15）描述，在此种情况下，传统的迭代方法已经无法有效地使顽固点收敛，因此考虑对相位谱进行修正，过程如下：
$\left\{ { \begin{array}{*{20}{l}} \!\!\!{{S_{{\rm{a}}n}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＞}} S_{\rm{a}}^{\rm{T}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!}\\ \!\!\!{a\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＞}} 0} \end{array}\;\;{\text{或}}\;\;} \right.\left\{ {\begin{array}{*{20}{l}} \!\!\!{{S_{{\rm{a}}n}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＜}} S_{\rm{a}}^{\rm{T}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}} {\text{）}}\!\!\!\!}\\ \!\!\!{a\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {a_{{\omega _k}}}\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＜}} 0} \end{array}} \right. $
(15) $ {\varphi '_k} {\text{＝}} {\varphi _k} {\text{＋}} {\rm{\pi }} $
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$ x'\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} \sin \!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}t {\text{＋}} {\varphi _k} {\text{＋}} {\rm{\pi }}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} {\text{－}} \sin \!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}t {\text{＋}} {\varphi _k}} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}} {\text{－}} x\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} $
(17) $\begin{aligned} a'\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}t} {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}}& {\rm{F^{-1}}}\left\{ {{H\!\!\!\!{\text{（}}\omega {\text{）}}\!\!\!\! \cdot {\rm{F}}\left[ {{x'\!\!\!\!{\text{（}}t {\text{）}}} } \!\!\!\right]} } \right\} {\text{＝}} {\text{－}} {\rm{F^{-1}}}\left\{ {H {\!\!\!\!\text{（}}\omega {\text{）}}\!\!\!\!} \right.\left. \!\!\!\! \cdot{{\rm{F}}\left[ {x({t})} \right]} \right\} {\text{＝}} {\text{－}} a\!\!\!\!{\text{（}}{{\omega _k}{\text{，}}\!\!\!\!t} {\text{）}}\!\!\!\!{\text{，}} \end{aligned}$
(18) $ H\!\!\!\!{\text{（}}\omega {\text{）}}\!\!\!\! {\text{＝}}\frac{{ {\omega _k^2 {\text{＋}} 2{\rm{i}}\xi {\omega _k}\omega } }}{{{\omega _k^2 {\text{－}} {\omega ^2} {\text{＋}} 2{\rm{i}}\xi {\omega _k}\omega } }}{\text{，}} $
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4. 反应谱拟合案例
两种改进反应谱拟合过程的方法是考虑迭代相关的反应谱拟合以及考虑相位谱的反应谱拟合。本文以 《公路桥梁抗震设计规范》 （中华人民共和国交通运输部，2020）中的设计谱及美国核管会标准审查大纲（U.S. NRC，2014）中的核电厂设备的抗震需求谱分别作为目标谱，对比经改进之后的拟合方法与传统方法所生成的模拟结果。
考虑到相位谱的反应谱拟合方法对相位谱的修正较大，修正之后会显著增加迭代计算的计算量、运算时间，所以需严格约束此方法的使用范围和修正的迭代次数。具体改进方案如下：首先使用考虑迭代相关的反应谱拟合方法迭代10次，再使用考虑相位谱的反应谱拟合迭代1次，最后使用考虑迭代相关的反应谱拟合方法迭代9次，总共迭代20次，以此与使用传统拟合方法迭代20次的结果进行对比。
图1为使用3组随机相位谱，针对某公路桥梁抗震设计谱（中华人民共和国交通运输部，2020），通过传统方法和改进方法分别模拟出的6条人工地震波反应谱对比图，图2为传统方法与改进方法在高频以及低频部分的局部对比图，图（a），（b）和（c）分别对应于特定的一组随机相位谱。图3为图1a和1b中下行拟合结果所对应的人工地震波波形。表1列出了6条人工波反应谱与目标谱之间81个控制点的平均误差对比。从图1和表1可以看到，改进方法所生成的人工地震波反应谱与传统方法相比拟合精度有显著提高，尤其在高频段和低频段的顽固点数量大幅减少，误差最少降低50%。
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图 1 使用传统方法（上）和改进方法（下）对三组随机相位谱的拟合结果对比（a） 第一组；（b） 第二组；（c） 第三组Figure 1. Comparison of simulated results for three sets of random phase spectra by conventional method （upper panels） with those by improved method （lower panels）（a） The first set；（b） The second set；（c） The third set表 1 改进方法和传统方法模拟人工地震反应谱的误差Table 1. Errors of response spectra of artificial ground motions generated by conventional and improved methods相位谱编号 反应谱平均误差 传统方法 改进方法 第一组 4.81% 1.40% 第二组 4.44% 1.37% 第三组 3.25% 1.60% ![]()
图 2 传统方法与改进方法在高频部分（上）和低频部分（下）的拟合程度局部对比（a） 第一组；（b） 第二组；（c） 第三组Figure 2. Comparison of simulated results in high frequency range （upper panels） and low frequency range （lower panels） by conventional method and improved method（a） The first set；（b） The second set；（c） The third set![]()
图 3 使用改进方法在两组随机相位谱（图1a和1b下行）下生成的加速度波形Figure 3. Two acceleration time-series generated by improved method by the two random phase spectra as shown in the lower panels of Figs. 1a and 1b图4为使用三组随机相位谱分别通过传统方法和改进方法拟合而得的人工地震波反应谱对比图，其中各列子图对应一组随机相位谱，后两列为低频及高频部分的细部图。可以看到，无论是传统方法还是改进方法对于核电厂设计需求谱的拟合在频率中间段0.4—20 Hz的精度较高，但在高频及低频段均难以有效地拟合目标谱，部分原因是自然频率较高时单自由度体会随着地震波作刚体运动，地震波的加速度峰值即为高频段的谱加速度值，因此难以有效拟合。根据图4b和4c中的细部图可以发现在传统方法与改进方法都难以有效拟合的情况下，改进方法的拟合结果仍然较传统方法更接近目标谱的取值。
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图 4 使用三组随机相位谱通过传统方法与改进方法所生成的人工波反应谱拟合对比图（a） 总体频段；（b） 低频段；（c） 高频段Figure 4. Comparison of response spectra generated by conventional and improved methods with three sets of random phase spectra（a） General frequencies；（b） Low frequencies；（c） High frequencies5. 结论
根据反应谱拟合人工地震波是结构抗震领域一个很重要的课题。然而，传统的频域法拟合人工地震波存在诸多问题，包括迭代效率低、顽固点多等。针对这些问题，本文通过优化频域法迭代过程中相关性的处理以及考虑相位谱的影响，提出综合改进的方法，通过提升拟合过程中迭代过程的工作效率进一步提高人工地震波对设计反应谱的拟合精度。算例结果表明，该方法的拟合精度较高，较传统方法有明显改进。
调整综合方法中两种改进方法的迭代次数、比例，形成更优化的综合方法，以进一步地提升迭代效率将是之后的研究重点。
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图 1 青藏高原东北缘地震台站分布及区域构造简图
F1：青铜峡—固原断裂；F2：六盘山断裂；F3：海原断裂；F4：门源断裂；F5：西秦岭北缘断裂；F6：东昆仑断裂；F7：主峰断裂；F8：龙门山断裂带
Figure 1. Distribution of seismic stations and regional tectonic settings in northeastern Tibetan Plateau
F1：Qingtongxia-Guyuan fault；F2：Liupanshan fault；F3：Haiyuan fault；F4：Menyuan fault；F5：North edge of west Qinling fault；F6： Eastern Kunlun fault；F7：Zhufeng fault；F8：Longmenshan fault zone
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图 2 玉树台与其它台站噪声互相关结果展示图
Figure 2. Demonstration of cross correlations of long time waveforms between the station YUS and other ones
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图 3 不同周期T上台站对的互相关信噪比统计图
Figure 3. Histogram of cross correlation signal-noise-ratio between station pairs at different periods T
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图 4 青海德令哈台与青海花土沟台经验格林函数（上）及其时频分析图像（下）
Figure 4. Empirical Green’s function （top） between the stations DLH and HTG and their frequency-time analysis diagram （bottom）
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图 5 8—40 s周期群速度成像所使用的射线路径分布
Figure 5. Distribution of ray paths used in the group velocity tomography for periods from 8 s to 40 s
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图 6 周期为8，10，15，20，30 和40 s的瑞雷面波群成像检测板结果
Figure 6. Checkerboard test of Rayleigh wave group velocity tomography at periods 8，10，15，20，30 and 40 s
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图 7 周期为8 s （a），10 s （b），15 s （c），20 s （d），30 s （e）和40 s （f）的瑞雷面波群速度图
Figure 7. Rayleigh wave group velocity map at periods 8 s （a），10 s （b），15 s （c），20 s （d），30 s （e） and 40 s （f）
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图 8 青藏东北缘地区的地壳厚度分布图
黑点表示计算接收函数所用台站
Figure 8. Distribution of crustal thickness in the northeastern Tibetan Plateau
Black dots are seismic stations used for calculating receiver functions
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图 9 5—55 km深度范围内的剪切波速度结构
Figure 9. Shear wave velocity in the depth range of 5—55 km
（a） 5—10 km；（b） 10—15 km；（c） 20—25 km；（d） 30—35 km；（e） 40—45 km；（f） 50—55 km
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